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1问题的提出
桩基几乎可应用于各种工程地质条件和各种类型的工程，尤其适用于软弱地基。锤击式沉管灌注桩以其诸多优点，成为多层住宅、综合楼的首选桩型。但其自身也存在一些缺陷和在设计施工中难以操作的指标，灌注桩沉管的贯入度的控制便是其中之一。本文拟通过工程实践来对此进行探讨。
一般认为，桩的贯入度与其极限承载力有直接的关系。贯入度通常依据现有的打桩动力公式结合当地成功经验确定。但灌注桩沉管的贯入度与桩承载力的关系是否可以用简单的经验公式确定，或者简单地套用当地成功经验，以及贯入度是否为一项控制性的设计指标，对于这些问题，笔者认为有必要作进一步的探讨。
《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)在灌注桩基础设计中没有贯入度设计的规定，仅提出灌注桩的贯入度"必须准确测量"，严格控制。《建筑地基基础设计规范》(GBJ7-89)也没有引入灌注桩贯入度设计概念。显然，贯入度作为灌注桩设计指标并由设计人员提出缺乏规范依据。
目前，采用灌注桩的一般是九层以下的二级建筑物。由于国家规范对二级建筑物没有规定要进行现场试验确定单桩承载力，而是"应根据静力触探、标准贯入、经验参数等估算，并参照地质条件相同的试桩资料，综合确定"，因此这类建筑很少在设计施工前进行桩的现场试验，设计人员依据现有的打桩动力公式结合当地成功经验确定贯入度。在施工时，对于以摩擦为主的摩擦桩，大多数情况下沉管达不到设计要求的贯入度，这时通常采用四个方法解决：(1)加深桩长;(2)复打桩;(3)扩大桩径;(4)加桩。每种方法(有时二种、三种方法同时采用)都会增大工程量，增加成本。而这些做法都属惯例，似乎没有人会怀疑贯入度要求本身的合理性。当工程验收时，单桩承载力检验合格，证明设定的贯入度"没有问题"，又可以作为经验被采用。因此，如何把握贯入度，对于工程的安全性、经济性都有较大的意义。
2单桩竖向承载力的计算
2.1荷载传递机理
桩在荷载作用下，桩身上部首先受到压缩，一部分荷载往下部桩身传递，另一部分则在桩与桩周土之间形成摩阻力。当荷载分级逐步加到桩顶时，桩身上部受到压缩而产生相对于土的向下位移，与此同时，桩周表面受到土的向上摩阻力，桩身荷载通过桩周摩阻力传递到桩周土层中去，致使桩身荷载和桩身压缩变形随深度递减。随着荷载的增加，桩身压缩量和位移量增加，桩身下部的摩阻力随之进一步发挥出来。当桩周摩阻力全部发挥达到极限状态后，若继续增加荷载，则荷载量将全部由桩端土承担。桩的这种传递理论，是符合静压试桩实际的，且已为许多桩的荷载试验所证实。
2.2单桩竖向极限承载力标准值
单桩竖向极限承载力标准值按下式计算：
Rk=u∑qsikli+qpkAp(1)
式中 Rk--单桩的竖向承载力标准值;
qpk?--极限端阻力标准值;
Ap--桩身横截面面积;
u--桩身周边长度;
qsik?--桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值;
li--按土层划分的各段桩长。
贯入度的设计一般依据现有的打桩动力公式[3]，主要有格尔谢凡诺夫公式、工程新闻修正公式、海利公式和广东打沉管灌注桩公式等。上述经验公式是根据功能原理和实验推导出来的，适用对象为预制桩(包括钢管桩);而灌注桩与预制桩在施工方法上有很大区别，如果套用上述经验公式设计灌注桩的贯入度，显然是不恰当的。在工程实践上，这种方法往往偏于安全，结果是使工程成本增加。
3工程实例
本例为东莞某学校的桩基实际工程。该小区位于东江形成的三角洲平原，属于冲积地貌，地形平坦，场地土层分层描述如表1。
设计要求采用锤击沉管灌注桩，桩端以中细砂层上部为持力层，桩长L=22m(从场地地坪算起)，桩径ø=480mm，单桩承载力标准值为600kN。
沉管贯入度计算：
(1)格氏公式
式中e --打桩最后阶段平均每锤的贯入度，cm;
n --桩及桩垫材料系数，无桩垫时，n=0.5;
ε --恢复系数，无桩帽时ε2=0.25;
Q --锤重，kN;
q --桩、桩帽、桩锤的非冲击部分重量，kN;
H --落锤高度，cm;
A --桩的横截面积，cm2;
m --安全系数，永久建筑为2;
Rk --单桩承载力标准值，kN。
根据现场设备情况和设计要求，有关参数取值为：
Q=30kN, q=26kN,A =1.810cm2，H=100×0.8=80cm，Rk=600kN
将有关数据代入格氏公式后得：
e=0.54cm/击
(2)广东打沉管灌注桩公式
式中 e--打桩最后阶段平均每锤的贯入度，cm;
Q--锤重，kN;
H--落锤高度，m;
A--参数，桩径ø=480mm, A=9;
B--参数，桩径ø=480mm, B=120;
N --总锤数，此时取800锤;
Rk--单桩承载力标准值，kN。
将有关数据代入广东打沉管灌注公式后得：
e=0.18cm/击
由上述计算结果可知，广东公式要求较之更加严格。该地成功经验为：对于桩径ø=480mm、设备锤重为30kN、设定锤落距为1.0m情况，最后三阵锤击，每阵10锤，贯入度<6cm。综合考虑计算结果和当地成功经验，设计规定，最后三阵锤击，要求贯入度控制在6cm/10击以下。
但在实际施工中，桩管打至设计标高时，大部分桩贯入度都超过了设计要求，个别桩多达22～50cm/10锤，距设计要求相差很大。为了减小贯入度，对于部分贯入度较大的桩采用了灌砂复打，挤密砂土的新方法。考虑到本小区桩基工程量大，基桩总数约为3 000余根，为了工程安全和节省投资，并为后续施工提供依据，为此对贯入度较大的以及经灌砂复打的桩，选择了6根桩进行了静载测试，有关数据如表2、3。
因为此次静载测试目的并不是做桩的破坏试验，所以最大试验荷载以满足设计要求为限。至最大试验荷载时，没有出现极限特征。
从测试试验结果看出：(1)该地区的灌注桩沉管贯入度实际值是设计值的2～8倍(至设计标高时)，这时即使不加长桩长或复打，桩的承载力也完全能达到设计要求。可见贯入度设计值偏小。(2)对于贯入度特别大的3号桩，经灌砂复打，测试结果表明，桩的承载力也能达到设计要求，且最大沉降量仍未超过规范极限值。可见，若严格控制贯入度不甚合理，
分析其原因有以下几点：
(1)由于构造上的原因，锤击式沉管灌注桩的预制桩靴比桩管外径大6～8cm，施工时，土对桩管的挤压力减少使桩管下沉阻力减少，因而使沉管贯入度增大。
(2)成桩后灌注桩的实际桩径往往比管径大6%～7%，这是因为桩靴直径较大所致。由于实际桩径扩大使得桩的承载力相应增加，因此尽管施工时的贯入度相对较大，但静载试验加载至最大荷载时沉降量仍然较小。
(3)灌注桩的实际桩身表面是凹凸不平的，桩身混凝土与周围土互相咬合，致使土的摩阻力较预制桩大，且施工时桩管的摩阻力小于成桩后的摩阻力。
(4)沉管时由于连续锤击震动，土体内摩擦角变化很大。而在桩身灌注混凝土28天后，进行静载试验时，土体结构基本稳定，承载力有一定幅度提高。
(5)灌砂复打对桩周土和桩端土进行了挤密，使桩侧摩阻力提高，桩端土的强度提高。
(6)打桩公式适用于预制桩和钢管桩估算其打桩阻力，将它用于沉管贯入度的计算只是权宜之计。经过综合分析试验结果，以及其成因分析，认为可以适当加大贯入度的设计值。为了安全起见，后续桩的贯入度控制在2倍设计值范围内;个别贯入度较大的桩，采用灌砂复打的方法，将其控制在相同范围内。该项工程竣工已近6年，运行正常。这说明当时贯入度控制原则是安全合理的。
4结论
(1)对于砂土地基，采用灌砂复打，充分利用其挤密效应，是一种经济有效地减小贯入度的方法。
(2)简单套用现有的打桩动力公式设计沉管贯入度，有时与工程实际情况不符，将造成工程浪费。
(3)灌注桩贯入度作为一项设计施工指标，应该加以控制，但是应该避免盲目性。在无现场试验确定单桩承载力的情况下，可以采用这样的方法：在地质钻探孔附近，土层分布和各土层的物理力学指标比较准确，宜先在此打桩，仔细做好记录，在设计标高附近一定范围内准确测量每10击的贯入度。综合分析贯入度的现场施工记录、设计值，以及当地成功经验，调整实施的贯入度值，以尽可能地使贯入度控制值趋于合理。
参考文献
[1]中国建筑科学研究院.建筑桩基技术规范(JGJ94-94)[S].北京：中国建筑工业出版社，1995
[2]中华人民共和国城乡建设环境保护部.建筑地基基础设计规范(GBJ7-89)[S].北京：中国建筑工业出版社，1989.
[3]陈载赋.钢筋混凝土建筑结构与特种结构手册[M].成都：四川科学技术出版社，1994.
[4]J E 波勒斯.基础工程分析与设计[M].北京：中国建筑工业出版社，1987.
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